Cung cấp nguồn điện bền vững là một trong những thách thức quan trọng nhất của thế kỷ này. Các lĩnh vực nghiên cứu về vật liệu thu năng lượng đều xuất phát từ động lực này, bao gồm nhiệt điện1, quang điện2 và quang điện nhiệt3. Mặc dù chúng ta thiếu vật liệu và thiết bị có khả năng thu năng lượng trong phạm vi Joule, nhưng vật liệu nhiệt điện có thể chuyển đổi năng lượng điện thành sự thay đổi nhiệt độ định kỳ được coi là cảm biến4 và máy thu năng lượng5,6,7. Ở đây, chúng tôi đã phát triển một máy thu năng lượng nhiệt vĩ mô dưới dạng một tụ điện nhiều lớp được làm từ 42 gam chì scandium tantalate, tạo ra 11,2 J năng lượng điện trong mỗi chu kỳ nhiệt động. Mỗi mô-đun nhiệt điện có thể tạo ra mật độ năng lượng điện lên tới 4,43 J cm-3 mỗi chu kỳ. Chúng tôi cũng chỉ ra rằng hai mô-đun nặng 0,3 g như vậy là đủ để cung cấp năng lượng liên tục cho máy thu năng lượng tự động có bộ vi điều khiển nhúng và cảm biến nhiệt độ. Cuối cùng, chúng tôi chứng minh rằng đối với phạm vi nhiệt độ 10 K, các tụ điện nhiều lớp này có thể đạt hiệu suất Carnot 40%. Những đặc tính này là do (1) sự thay đổi pha sắt điện cho hiệu suất cao, (2) dòng điện rò rỉ thấp để ngăn ngừa tổn thất và (3) điện áp đánh thủng cao. Những máy khai thác năng lượng nhiệt điện vĩ mô, có thể mở rộng và hiệu quả này đang hình dung lại việc sản xuất nhiệt điện.
So với gradient nhiệt độ không gian cần thiết cho vật liệu nhiệt điện, việc thu năng lượng của vật liệu nhiệt điện đòi hỏi phải luân chuyển nhiệt độ theo thời gian. Điều này có nghĩa là một chu trình nhiệt động, được mô tả tốt nhất bằng biểu đồ entropy (S)-nhiệt độ (T). Hình 1a cho thấy biểu đồ ST điển hình của vật liệu nhiệt điện phi tuyến tính (NLP) thể hiện sự chuyển pha pha sắt điện-thuận điện được điều khiển từ trường trong tantalate chì scandium (PST). Phần màu xanh lam và màu xanh lục của chu trình trên sơ đồ ST tương ứng với năng lượng điện được chuyển đổi trong chu trình Olson (hai phần đẳng nhiệt và hai phần đẳng cực). Ở đây chúng tôi xem xét hai chu kỳ có cùng sự thay đổi điện trường (bật và tắt trường) và thay đổi nhiệt độ ΔT, mặc dù có nhiệt độ ban đầu khác nhau. Chu kỳ màu xanh lá cây không nằm trong vùng chuyển pha và do đó có diện tích nhỏ hơn nhiều so với chu kỳ màu xanh lam nằm trong vùng chuyển pha. Trong sơ đồ ST, diện tích càng lớn thì năng lượng thu được càng lớn. Vì vậy, quá trình chuyển pha phải thu nhiều năng lượng hơn. Nhu cầu đạp xe trên diện rộng trong NLP rất giống với nhu cầu về các ứng dụng nhiệt điện9, 10, 11, 12 trong đó các tụ điện đa lớp PST (MLC) và terpolyme dựa trên PVDF gần đây đã cho thấy hiệu suất đảo ngược tuyệt vời. trạng thái hiệu suất làm mát trong chu kỳ 13,14,15,16. Do đó, chúng tôi đã xác định được các MLC PST được quan tâm để thu năng lượng nhiệt. Các mẫu này đã được mô tả đầy đủ trong các phương pháp và được mô tả trong các ghi chú bổ sung 1 (kính hiển vi điện tử quét), 2 (nhiễu xạ tia X) và 3 (đo nhiệt lượng).
a, Phác thảo biểu đồ entropy (S) -nhiệt độ (T) với bật và tắt điện trường áp dụng cho vật liệu NLP thể hiện sự chuyển pha. Hai chu trình thu năng lượng được thể hiện ở hai vùng nhiệt độ khác nhau. Các chu kỳ xanh lam và xanh lục lần lượt xảy ra bên trong và bên ngoài quá trình chuyển pha và kết thúc ở những vùng rất khác nhau trên bề mặt. b, hai vòng đơn cực DE PST MLC, dày 1 mm, được đo trong khoảng từ 0 đến 155 kV cm-1 ở nhiệt độ 20°C và 90°C, tương ứng, và các chu trình Olsen tương ứng. Các chữ cái ABCD đề cập đến các trạng thái khác nhau trong chu trình Olson. AB: MLC được tích điện tới 155 kV cm-1 ở 20°C. BC: MLC được duy trì ở mức 155 kV cm-1 và nhiệt độ được nâng lên 90°C. CD: MLC phóng điện ở 90°C. DA: MLC được làm lạnh đến 20°C ở trường 0. Vùng màu xanh tương ứng với nguồn điện đầu vào cần thiết để bắt đầu chu trình. Vùng màu cam là năng lượng được thu thập trong một chu kỳ. c, bảng trên cùng, điện áp (đen) và dòng điện (đỏ) theo thời gian, được theo dõi trong cùng chu kỳ Olson như b. Hai phần chèn thể hiện sự khuếch đại điện áp và dòng điện tại các điểm chính trong chu kỳ. Ở bảng phía dưới, các đường cong màu vàng và màu xanh lá cây tương ứng biểu thị các đường cong nhiệt độ và năng lượng tương ứng cho MLC dày 1 mm. Năng lượng được tính toán từ các đường cong dòng điện và điện áp trên bảng trên cùng. Năng lượng tiêu cực tương ứng với năng lượng thu thập được. Các bước tương ứng với các chữ in hoa trong bốn hình giống như trong chu trình Olson. Chu trình AB'CD tương ứng với chu trình Stirling (chú thích bổ sung 7).
trong đó E và D lần lượt là điện trường và trường dịch chuyển điện. Nd có thể được lấy gián tiếp từ mạch DE (Hình 1b) hoặc trực tiếp bằng cách bắt đầu chu trình nhiệt động. Những phương pháp hữu ích nhất đã được Olsen mô tả trong công trình tiên phong của ông về thu thập năng lượng nhiệt điện vào những năm 198017.
Trên hình. 1b thể hiện hai vòng DE đơn cực của mẫu PST-MLC dày 1 mm được lắp ráp ở nhiệt độ 20°C và 90°C, tương ứng, trên phạm vi từ 0 đến 155 kV cm-1 (600 V). Hai chu trình này có thể được sử dụng để tính toán gián tiếp năng lượng được thu thập bởi chu trình Olson như trong Hình 1a. Trên thực tế, chu trình Olsen bao gồm hai nhánh đẳng trường (ở đây là trường 0 ở nhánh DA và 155 kV cm-1 ở nhánh BC) và hai nhánh đẳng nhiệt (ở đây là 20°С và 20°С ở nhánh AB) . C trong nhánh CD) Năng lượng thu được trong chu kỳ tương ứng với vùng màu cam và màu xanh lam (tích phân EdD). Năng lượng thu được Nd là sự chênh lệch giữa năng lượng đầu vào và năng lượng đầu ra, tức là chỉ có vùng màu cam trong hình. 1b. Chu trình Olson đặc biệt này cho mật độ năng lượng Nd là 1,78 J cm-3. Chu trình Stirling là một thay thế cho chu trình Olson (Chú thích bổ sung 7). Do giai đoạn tích điện không đổi (mạch hở) dễ dàng đạt được hơn nên mật độ năng lượng trích từ Hình 1b (chu trình AB'CD) đạt 1,25 J cm-3. Đây chỉ là 70% những gì chu trình Olson có thể thu thập được, nhưng thiết bị thu hoạch đơn giản đã làm được điều đó.
Ngoài ra, chúng tôi còn đo trực tiếp năng lượng thu được trong chu trình Olson bằng cách cấp năng lượng cho PST MLC bằng giai đoạn kiểm soát nhiệt độ Linkam và (phương pháp) máy đo nguồn. Hình 1c ở trên cùng và trong phần bên trong tương ứng cho thấy dòng điện (màu đỏ) và điện áp (màu đen) được thu trên cùng một MLC PST dày 1 mm như đối với vòng DE đi qua cùng một chu kỳ Olson. Dòng điện và điện áp giúp tính toán năng lượng thu được và các đường cong được thể hiện trên hình. 1c, đáy (màu xanh lá cây) và nhiệt độ (màu vàng) trong suốt chu kỳ. Các chữ cái ABCD biểu thị cùng một chu kỳ Olson trong Hình 1. Quá trình sạc MLC xảy ra trong chân AB và được thực hiện ở dòng điện thấp (200 µA), do đó SourceMeter có thể kiểm soát quá trình sạc một cách hợp lý. Hậu quả của dòng điện ban đầu không đổi này là đường cong điện áp (đường cong màu đen) không tuyến tính do trường dịch chuyển tiềm năng phi tuyến tính D PST (Hình 1c, phần trên cùng). Khi kết thúc quá trình sạc, 30 mJ năng lượng điện được lưu trữ trong MLC (điểm B). MLC sau đó nóng lên và tạo ra dòng điện âm (và do đó là dòng điện âm) trong khi điện áp duy trì ở 600 V. Sau 40 giây, khi nhiệt độ đạt đến mức ổn định là 90 °C, dòng điện này đã được bù, mặc dù mẫu bước tạo ra trong mạch một công suất điện 35 mJ trong trường đồng vị này (hình thứ hai trong hình 1c, trên cùng). Điện áp trên MLC (CD nhánh) sau đó giảm xuống, dẫn đến công điện tăng thêm 60 mJ. Tổng năng lượng đầu ra là 95 mJ. Năng lượng thu được là sự chênh lệch giữa năng lượng đầu vào và năng lượng đầu ra, mang lại 95 – 30 = 65 mJ. Điều này tương ứng với mật độ năng lượng 1,84 J cm-3, rất gần với Nd chiết ra từ vòng DE. Độ tái lập của chu trình Olson này đã được thử nghiệm rộng rãi (Chú thích bổ sung 4). Bằng cách tăng thêm điện áp và nhiệt độ, chúng tôi đã đạt được 4,43 J cm-3 bằng cách sử dụng chu trình Olsen trong PST MLC dày 0,5 mm trong phạm vi nhiệt độ 750 V (195 kV cm-1) và 175°C (Chú thích bổ sung 5). Hiệu suất này lớn hơn bốn lần so với hiệu suất tốt nhất được báo cáo trong tài liệu đối với các chu trình Olson trực tiếp và thu được trên các màng mỏng Pb(Mg,Nb)O3-PbTiO3 (PMN-PT) (1,06 J cm-3)18 (cm .Bổ sung). Bảng 1 để biết thêm giá trị trong tài liệu). Hiệu suất này đạt được nhờ dòng điện rò rỉ rất thấp của các MLC này (<10−7 A ở 750 V và 180 ° C, xem chi tiết trong Chú thích bổ sung 6)—một điểm quan trọng được đề cập bởi Smith et al.19—ngược lại với các vật liệu được sử dụng trong các nghiên cứu trước đó17,20. Hiệu suất này đạt được nhờ dòng điện rò rỉ rất thấp của các MLC này (<10−7 A ở 750 V và 180 ° C, xem chi tiết trong Chú thích bổ sung 6)—một điểm quan trọng được đề cập bởi Smith et al.19—ngược lại với các vật liệu được sử dụng trong các nghiên cứu trước đó17,20. Эти характеристики были достигнуты благодаря очень низкому току утечки этих MLC (<10–7 А при 750 В и 180 °C, см. 19 — в отличие от к материалам, использованным в более ранних исследованиях17,20. Những đặc điểm này đạt được nhờ dòng rò rỉ rất thấp của các MLC này (<10–7 A ở 750 V và 180 ° C, xem Chú thích bổ sung 6 để biết chi tiết) - một điểm quan trọng được đề cập bởi Smith et al. 19 – trái ngược với các vật liệu được sử dụng trong các nghiên cứu trước đó17,20.由于这些MLC 的泄漏电流非常低（在750 V 和180 °C 时<10-7 A，请参见补充说明6 中的详细信息）——Smith 等人19 提到的关键点——相比之下,已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料17,20。由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 （在 在 在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 A , 参见 补充 说明 6 中 详细 信息））) —等 人 19 提到 关键 关键 点 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下Bạn có thể làm điều đó không?早期研究中使用的材料17.20。 Поскольку ток утечки этих MLC очень низкий (<10–7 А при 750 В и 180 °C, см. подробности в дополнительном ngày 6) — ключевой момент, упомянутый Смитом и др. 19 — для сравнения, были достигнуты эти характеристики. Do dòng rò của các MLC này rất thấp (<10–7 A ở 750 V và 180 ° C, xem Chú thích bổ sung 6 để biết chi tiết) - một điểm quan trọng được đề cập bởi Smith et al. 19 – để so sánh, những màn trình diễn này đã đạt được.với các vật liệu được sử dụng trong các nghiên cứu trước đó 17,20.
Các điều kiện tương tự (600 V, 20–90 ° C) được áp dụng cho chu trình Stirling (Chú thích bổ sung 7). Đúng như mong đợi từ kết quả của chu trình DE, hiệu suất là 41,0 mJ. Một trong những đặc điểm nổi bật nhất của chu trình Stirling là khả năng khuếch đại điện áp ban đầu thông qua hiệu ứng nhiệt điện. Chúng tôi quan sát thấy mức tăng điện áp lên tới 39 (từ điện áp ban đầu là 15 V đến điện áp cuối lên tới 590 V, xem Hình bổ sung 7.2).
Một đặc điểm khác biệt của các MLC này là chúng là những vật thể vĩ mô đủ lớn để thu thập năng lượng trong phạm vi Jun. Do đó, chúng tôi đã chế tạo một máy gặt nguyên mẫu (HARV1) sử dụng 28 MLC PST dày 1 mm, theo cùng thiết kế tấm song song được mô tả bởi Torello và cộng sự 14, trong ma trận 7×4 như trong Hình. Chất lỏng điện môi mang nhiệt trong ống góp được dịch chuyển bằng bơm nhu động giữa hai bình chứa trong đó nhiệt độ chất lỏng được giữ không đổi (phương pháp). Thu thập tới 3,1 J bằng chu trình Olson được mô tả trong hình. 2a, các vùng đẳng nhiệt ở 10°C và 125°C và các vùng đẳng trường ở 0 và 750 V (195 kV cm-1). Điều này tương ứng với mật độ năng lượng 3,14 J cm-3. Sử dụng sự kết hợp này, các phép đo được thực hiện trong nhiều điều kiện khác nhau (Hình 2b). Lưu ý rằng 1,8 J thu được trong khoảng nhiệt độ 80°C và điện áp 600 V (155 kV cm-1). Điều này phù hợp với mức 65 mJ đã đề cập trước đó đối với PST MLC dày 1 mm trong cùng điều kiện (28 × 65 = 1820 mJ).
a, Thiết lập thử nghiệm nguyên mẫu HARV1 đã lắp ráp dựa trên 28 MLC PST dày 1 mm (4 hàng × 7 cột) chạy trên chu trình Olson. Đối với mỗi bước trong bốn bước chu kỳ, nhiệt độ và điện áp được cung cấp trong nguyên mẫu. Máy tính điều khiển một máy bơm nhu động tuần hoàn chất điện môi giữa bình chứa nóng và lạnh, hai van và nguồn điện. Máy tính cũng sử dụng cặp nhiệt điện để thu thập dữ liệu về điện áp và dòng điện cung cấp cho nguyên mẫu cũng như nhiệt độ của tổ hợp từ nguồn điện. b, Năng lượng (màu sắc) được thu thập bởi nguyên mẫu MLC 4×7 của chúng tôi so với phạm vi nhiệt độ (trục X) và điện áp (trục Y) trong các thử nghiệm khác nhau.
Một phiên bản lớn hơn của máy gặt (HARV2) với 60 PST MLC dày 1 mm và 160 PST MLC dày 0,5 mm (41,7 g vật liệu nhiệt điện hoạt động) cho 11,2 J (Chú thích bổ sung 8). Năm 1984, Olsen chế tạo một máy thu năng lượng dựa trên 317 g hợp chất Pb(Zr,Ti)O3 pha tạp thiếc có khả năng tạo ra 6,23 J điện ở nhiệt độ khoảng 150°C (tham khảo 21). Đối với sự kết hợp này, đây là giá trị duy nhất khác có sẵn trong phạm vi joule. Nó chỉ đạt hơn một nửa giá trị mà chúng tôi đạt được và chất lượng gần gấp bảy lần. Điều này có nghĩa là mật độ năng lượng của HARV2 cao hơn 13 lần.
Chu kỳ HARV1 là 57 giây. Điều này tạo ra công suất 54 mW với 4 hàng gồm 7 cột của bộ MLC dày 1 mm. Để tiến thêm một bước nữa, chúng tôi đã chế tạo tổ hợp thứ ba (HARV3) với PST MLC dày 0,5 mm và thiết lập tương tự như HARV1 và HARV2 (Lưu ý bổ sung 9). Chúng tôi đo thời gian nhiệt hóa là 12,5 giây. Điều này tương ứng với thời gian chu kỳ là 25 giây (Hình bổ sung 9). Năng lượng thu được (47 mJ) tạo ra công suất điện 1,95 mW trên mỗi MLC, từ đó cho phép chúng ta tưởng tượng rằng HARV2 tạo ra 0,55 W (khoảng 1,95 mW × 280 PST MLC dày 0,5 mm). Ngoài ra, chúng tôi đã mô phỏng quá trình truyền nhiệt bằng Mô phỏng phần tử hữu hạn (COMSOL, Ghi chú bổ sung 10 và Bảng bổ trợ 2–4) tương ứng với các thí nghiệm HARV1. Mô hình phần tử hữu hạn cho phép dự đoán các giá trị công suất gần như cao hơn một bậc (430 mW) cho cùng số cột PST bằng cách làm mỏng MLC xuống 0,2 mm, sử dụng nước làm chất làm mát và khôi phục ma trận thành 7 hàng . Cột × 4 (ngoài , còn có 960 mW khi bể ở cạnh tổ hợp, Hình bổ sung 10b).
Để chứng minh tính hữu ích của bộ thu này, chu trình Stirling đã được áp dụng cho một bộ biểu diễn độc lập chỉ bao gồm hai MLC PST dày 0,5 mm làm bộ thu nhiệt, công tắc điện áp cao, công tắc điện áp thấp với tụ điện lưu trữ, bộ chuyển đổi DC/DC , một bộ vi điều khiển công suất thấp, hai cặp nhiệt điện và bộ chuyển đổi tăng áp (Chú thích bổ sung 11). Mạch yêu cầu tụ điện lưu trữ ban đầu được sạc ở mức 9V và sau đó chạy tự động trong khi nhiệt độ của hai MLC nằm trong khoảng từ -5°C đến 85°C, ở đây theo chu kỳ 160 giây (một số chu kỳ được hiển thị trong Chú thích bổ sung 11) . Điều đáng chú ý là hai MLC chỉ nặng 0,3g có thể tự động điều khiển hệ thống lớn này. Một tính năng thú vị khác là bộ chuyển đổi điện áp thấp có khả năng chuyển đổi 400V thành 10-15V với hiệu suất 79% (Chú thích bổ sung 11 và Hình bổ sung 11.3).
Cuối cùng, chúng tôi đã đánh giá hiệu quả của các mô-đun MLC này trong việc chuyển đổi năng lượng nhiệt thành năng lượng điện. Hệ số chất lượng η của hiệu suất được định nghĩa là tỷ lệ giữa mật độ năng lượng điện thu được Nd và mật độ của nhiệt cung cấp Qin (Chú thích bổ sung 12):
Hình 3a, b cho thấy hiệu suất η và hiệu suất tỷ lệ ηr của chu trình Olsen, tương ứng, là hàm của phạm vi nhiệt độ của PST MLC dày 0, 5 mm. Cả hai bộ dữ liệu đều được cung cấp cho điện trường 195 kV cm-1. Hiệu suất \(\this\) đạt 1,43%, tương đương với 18% của ηr. Tuy nhiên, đối với phạm vi nhiệt độ 10 K từ 25 ° C đến 35 ° C, ηr đạt giá trị lên tới 40% (đường cong màu xanh lam trong Hình 3b). Đây là gấp đôi giá trị đã biết đối với vật liệu NLP được ghi trong màng PMN-PT (ηr = 19%) ở phạm vi nhiệt độ 10 K và 300 kV cm-1 (Tham khảo 18). Phạm vi nhiệt độ dưới 10 K không được xem xét vì độ trễ nhiệt của PST MLC nằm trong khoảng từ 5 đến 8 K. Việc thừa nhận tác động tích cực của việc chuyển pha đến hiệu suất là rất quan trọng. Trên thực tế, các giá trị tối ưu của η và ηr hầu như đều đạt được ở nhiệt độ ban đầu Ti = 25°C trong hình. 3a,b. Điều này là do sự chuyển pha gần khi không áp dụng trường và nhiệt độ Curie TC là khoảng 20 ° C trong các MLC này (Chú thích bổ sung 13).
a,b, hiệu suất η và hiệu suất tỷ lệ của chu trình Olson (a)\({\eta} _{{\rm{r}}}=\eta /{\eta} _{{\rm{Carnot} } đối với dòng điện cực đại bởi trường 195 kV cm-1 và các nhiệt độ ban đầu khác nhau Ti, }}\,\)(b) đối với MPC PST dày 0,5 mm, tùy thuộc vào khoảng nhiệt độ ΔTspan.
Quan sát thứ hai có hai ý nghĩa quan trọng: (1) bất kỳ chu kỳ hiệu quả nào cũng phải bắt đầu ở nhiệt độ trên TC để xảy ra quá trình chuyển pha do trường gây ra (từ thuận điện sang sắt điện); (2) những vật liệu này hiệu quả hơn ở thời gian chạy gần với TC. Mặc dù hiệu suất ở quy mô lớn được thể hiện trong các thí nghiệm của chúng tôi, nhưng phạm vi nhiệt độ giới hạn không cho phép chúng tôi đạt được hiệu suất tuyệt đối lớn do giới hạn Carnot (\(\Delta T/T\)). Tuy nhiên, hiệu suất tuyệt vời được thể hiện bởi các MLC PST này đã chứng minh cho Olsen khi ông đề cập rằng “một động cơ nhiệt điện tái tạo lý tưởng loại 20 hoạt động ở nhiệt độ từ 50 °C đến 250 °C có thể đạt hiệu suất 30%”17. Để đạt được những giá trị này và kiểm tra khái niệm, sẽ rất hữu ích nếu sử dụng PST pha tạp với các TC khác nhau, như nghiên cứu của Shebanov và Borman. Họ đã chỉ ra rằng TC trong PST có thể thay đổi từ 3°C (doping Sb) đến 33°C (Ti doping) 22 . Do đó, chúng tôi đưa ra giả thuyết rằng các máy tái tạo nhiệt điện thế hệ tiếp theo dựa trên MLC PST pha tạp hoặc các vật liệu khác có quá trình chuyển pha bậc một mạnh mẽ có thể cạnh tranh với các máy thu năng lượng tốt nhất.
Trong nghiên cứu này, chúng tôi đã nghiên cứu các MLC được làm từ PST. Các thiết bị này bao gồm một loạt các điện cực Pt và PST, trong đó một số tụ điện được mắc song song. PST được chọn vì đây là vật liệu EC xuất sắc và do đó là vật liệu NLP có khả năng xuất sắc. Nó thể hiện sự chuyển tiếp pha sắt-điện thuận bậc nhất sắc nét ở khoảng 20 ° C, cho thấy sự thay đổi entropy của nó tương tự như những thay đổi trong Hình 1. Các MLC tương tự đã được mô tả đầy đủ cho các thiết bị EC13,14. Trong nghiên cứu này, chúng tôi đã sử dụng MLC 10,4 × 7,2 × 1 mm³ và 10,4 × 7,2 × 0,5 mm³. MLC có độ dày 1 mm và 0,5 mm được chế tạo từ 19 và 9 lớp PST có độ dày tương ứng là 38,6 µm. Trong cả hai trường hợp, lớp PST bên trong được đặt giữa các điện cực bạch kim dày 2,05 µm. Thiết kế của các MLC này giả định rằng 55% PST đang hoạt động, tương ứng với phần giữa các điện cực (Chú thích bổ sung 1). Diện tích điện cực hoạt động là 48,7 mm2 (Bảng bổ sung 5). MLC PST được điều chế bằng phương pháp đúc và phản ứng pha rắn. Chi tiết về quá trình chuẩn bị đã được mô tả trong bài viết trước14. Một trong những điểm khác biệt giữa PST MLC và bài viết trước đó là thứ tự của các site B, điều này ảnh hưởng lớn đến hiệu suất của EC trong PST. Thứ tự của các vị trí B của PST MLC là 0,75 (Chú thích bổ sung 2) thu được bằng cách thiêu kết ở 1400°C, sau đó ủ hàng trăm giờ ở 1000°C. Để biết thêm thông tin về PST MLC, xem Ghi chú bổ sung 1-3 và Bảng bổ sung 5.
Khái niệm chính của nghiên cứu này dựa trên chu trình Olson (Hình 1). Đối với một chu trình như vậy, chúng ta cần một bình chứa nóng, lạnh và một nguồn điện có khả năng giám sát và kiểm soát điện áp và dòng điện trong các mô-đun MLC khác nhau. Các chu trình trực tiếp này sử dụng hai cấu hình khác nhau, đó là (1) mô-đun Linkam làm nóng và làm mát một MLC được kết nối với nguồn điện Keithley 2410 và (2) ba nguyên mẫu (HARV1, HARV2 và HARV3) song song với cùng một nguồn năng lượng. Trong trường hợp thứ hai, chất lỏng điện môi (dầu silicon có độ nhớt 5 cP ở 25°C, mua từ Sigma Aldrich) được sử dụng để trao đổi nhiệt giữa hai bể chứa (nóng và lạnh) và MLC. Bình chứa nhiệt bao gồm một bình thủy tinh chứa đầy chất điện môi và được đặt trên tấm nhiệt. Kho lạnh bao gồm một bồn nước với các ống chất lỏng chứa chất điện môi đựng trong một thùng nhựa lớn chứa đầy nước và đá. Hai van nhúm ba chiều (được mua từ Bio-Chem Fluidics) được đặt ở mỗi đầu của tổ hợp để chuyển chất lỏng từ bình chứa này sang bình chứa khác một cách chính xác (Hình 2a). Để đảm bảo cân bằng nhiệt giữa gói PST-MLC và chất làm mát, chu kỳ được kéo dài cho đến khi cặp nhiệt điện đầu vào và đầu ra (càng gần với gói PST-MLC) có cùng nhiệt độ. Tập lệnh Python quản lý và đồng bộ hóa tất cả các thiết bị (đồng hồ nguồn, máy bơm, van và cặp nhiệt điện) để chạy đúng chu trình Olson, tức là vòng chất làm mát bắt đầu quay vòng qua ngăn xếp PST sau khi đồng hồ nguồn được sạc để chúng nóng lên ở mức mong muốn. điện áp đặt vào cho chu trình Olson đã cho.
Ngoài ra, chúng tôi đã xác nhận các phép đo trực tiếp về năng lượng thu được này bằng các phương pháp gián tiếp. Các phương pháp gián tiếp này dựa trên các vòng trường dịch chuyển điện (D) - điện trường (E) được thu thập ở các nhiệt độ khác nhau và bằng cách tính diện tích giữa hai vòng DE, người ta có thể ước tính chính xác lượng năng lượng có thể được thu thập, như trong hình . trong hình 2. .1b. Các vòng DE này cũng được thu thập bằng máy đo nguồn Keithley.
Hai mươi tám MLC PST dày 1 mm được lắp ráp thành cấu trúc tấm song song 4 hàng, 7 cột theo thiết kế được mô tả trong tài liệu tham khảo. 14. Khoảng cách chất lỏng giữa các hàng PST-MLC là 0,75mm. Điều này đạt được bằng cách thêm các dải băng dính hai mặt làm miếng đệm chất lỏng xung quanh các cạnh của PST MLC. PST MLC được nối điện song song với cầu nối epoxy bạc tiếp xúc với các dây dẫn điện cực. Sau đó, các dây được dán bằng nhựa epoxy bạc vào mỗi bên của các cực điện cực để kết nối với nguồn điện. Cuối cùng, lắp toàn bộ cấu trúc vào ống polyolefin. Cái sau được dán vào ống chất lỏng để đảm bảo độ kín thích hợp. Cuối cùng, cặp nhiệt điện loại K dày 0,25 mm được lắp vào mỗi đầu của cấu trúc PST-MLC để theo dõi nhiệt độ chất lỏng đầu vào và đầu ra. Để làm được điều này, trước tiên ống phải được đục lỗ. Sau khi lắp đặt cặp nhiệt điện, bôi chất kết dính tương tự như trước giữa ống và dây của cặp nhiệt điện để khôi phục lại con dấu.
Tám nguyên mẫu riêng biệt đã được chế tạo, bốn trong số đó có 40 PST MLC dày 0,5 mm được phân bổ dưới dạng các tấm song song với 5 cột và 8 hàng, và bốn nguyên mẫu còn lại có 15 PST MLC dày 1 mm mỗi tấm. theo cấu trúc tấm song song 3 cột × 5 hàng. Tổng số PST MLC được sử dụng là 220 (160 PST dày 0,5 mm và 60 PST MLC dày 1 mm). Chúng tôi gọi hai tiểu đơn vị này là HARV2_160 và HARV2_60. Khe hở chất lỏng trong nguyên mẫu HARV2_160 bao gồm hai băng keo hai mặt dày 0,25 mm với một sợi dây dày 0,25 mm ở giữa chúng. Đối với nguyên mẫu HARV2_60, chúng tôi lặp lại quy trình tương tự nhưng sử dụng dây dày 0,38 mm. Để đối xứng, HARV2_160 và HARV2_60 có mạch chất lỏng, máy bơm, van và mặt lạnh riêng (Chú thích bổ sung 8). Hai thiết bị HARV2 dùng chung một bình chứa nhiệt, một thùng chứa 3 lít (30 cm x 20 cm x 5 cm) trên hai đĩa nóng có nam châm quay. Tất cả tám nguyên mẫu riêng lẻ đều được kết nối điện song song. Các tiểu đơn vị HARV2_160 và HARV2_60 hoạt động đồng thời trong chu trình Olson dẫn đến thu hoạch năng lượng là 11,2 J.
Đặt PST MLC dày 0,5mm vào ống polyolefin có dán băng dính hai mặt và dây ở cả hai bên để tạo khoảng trống cho chất lỏng chảy. Do kích thước nhỏ nên nguyên mẫu được đặt cạnh van bình chứa nóng hoặc lạnh, giúp giảm thiểu thời gian chu kỳ.
Trong PST MLC, một điện trường không đổi được áp dụng bằng cách đặt một điện áp không đổi vào nhánh gia nhiệt. Kết quả là một dòng nhiệt âm được tạo ra và năng lượng được lưu trữ. Sau khi làm nóng PST MLC, trường này sẽ bị loại bỏ (V = 0) và năng lượng được lưu trữ trong đó sẽ được đưa trở lại bộ đếm nguồn, tương ứng với một lần đóng góp nữa của năng lượng thu được. Cuối cùng, với điện áp V = 0 được áp dụng, các PST MLC được làm mát đến nhiệt độ ban đầu để chu trình có thể bắt đầu lại. Ở giai đoạn này, năng lượng không được thu thập. Chúng tôi đã chạy chu trình Olsen bằng cách sử dụng Keithley 2410 SourceMeter, sạc PST MLC từ nguồn điện áp và đặt mức dòng điện phù hợp thành giá trị thích hợp để thu thập đủ điểm trong giai đoạn sạc để tính toán năng lượng đáng tin cậy.
Trong chu trình Stirling, các MLC PST được sạc ở chế độ nguồn điện áp ở giá trị điện trường ban đầu (điện áp ban đầu Vi > 0), dòng điện tuân thủ mong muốn để bước sạc mất khoảng 1 giây (và thu thập đủ điểm để tính toán đáng tin cậy về năng lượng) và nhiệt độ lạnh. Trong chu trình Stirling, các MLC PST được sạc ở chế độ nguồn điện áp ở giá trị điện trường ban đầu (điện áp ban đầu Vi > 0), dòng điện tuân thủ mong muốn để bước sạc mất khoảng 1 giây (và thu thập đủ điểm để tính toán đáng tin cậy về năng lượng) và nhiệt độ lạnh. В циклах Стирлинга PST MLC Công ty đã cung cấp dịch vụ hỗ trợ cho người mới bắt đầu я (начальное напряжение Vi > 0), желаемом податливом токе, так что этап зарядки занимает около 1 с (и набирается đây là một trong những điều bạn có thể làm để có được một khoản tiền lớn) và một khoản tiền lớn. Trong chu trình Stirling PST MLC, chúng được sạc ở chế độ nguồn điện áp ở giá trị ban đầu của điện trường (điện áp ban đầu Vi > 0), dòng điện có hiệu suất mong muốn, sao cho giai đoạn sạc mất khoảng 1 s (và một số lượng vừa đủ). số điểm được thu thập để tính toán năng lượng đáng tin cậy) và nhiệt độ lạnh.在斯特林循环中,PST MLC 在电压源模式下以初始电场值（初始电压Vi > 0)充电,所需的顺应电流使得充电步骤大约需要1 秒（并且收集了足够的点以可靠地计算能量)和低温。 Trong chu trình chính, PST MLC được sạc ở giá trị điện trường ban đầu (điện áp ban đầu Vi > 0) ở chế độ nguồn điện áp, do đó dòng điện tuân thủ yêu cầu mất khoảng 1 giây cho bước sạc (và chúng tôi đã thu thập đủ điểm để tính toán đáng tin cậy (năng lượng) và nhiệt độ thấp. В цикле Стирлинга PST MLC là một trong những công cụ hỗ trợ tốt nhất cho bạn (начальное напряжение Vi > 0), требуемый ток податливости таков, что этап зарядки занимает около 1 с (và набирается таточное количество точек, чтобы надежно рассчитать энергию) và низкие температуры . Trong chu trình Stirling, PST MLC được sạc ở chế độ nguồn điện áp với giá trị ban đầu của điện trường (điện áp ban đầu Vi > 0), dòng điện tuân thủ yêu cầu sao cho giai đoạn sạc mất khoảng 1 s (và một số lượng vừa đủ). số điểm được thu thập để tính toán năng lượng một cách đáng tin cậy) và nhiệt độ thấp.Trước khi PST MLC nóng lên, hãy mở mạch bằng cách cấp dòng điện phù hợp I = 0 mA (dòng điện phù hợp tối thiểu mà nguồn đo của chúng tôi có thể xử lý là 10 nA). Kết quả là điện tích vẫn còn trong PST của MJK và điện áp tăng khi mẫu nóng lên. Không có năng lượng nào được thu vào nhánh BC vì I = 0 mA. Sau khi đạt đến nhiệt độ cao, điện áp trong MLT FT tăng (trong một số trường hợp hơn 30 lần, xem hình 7.2 bổ sung), MLK FT được phóng điện (V = 0) và năng lượng điện được lưu trữ trong chúng trong thời gian tương tự. vì chúng là khoản phí ban đầu. Sự tương ứng hiện tại tương tự được trả về nguồn đồng hồ. Do tăng điện áp, năng lượng dự trữ ở nhiệt độ cao cao hơn năng lượng được cung cấp khi bắt đầu chu kỳ. Do đó, năng lượng thu được bằng cách chuyển đổi nhiệt thành điện năng.
Chúng tôi đã sử dụng Máy đo nguồn Keithley 2410 để theo dõi điện áp và dòng điện cấp cho PST MLC. Năng lượng tương ứng được tính bằng cách tích phân tích của điện áp và dòng điện được đọc bởi máy đo nguồn Keithley, \ (E = {\int} _{0}^{\tau }{I__({\rm {meas))}\ left(t\ right){V} _{{\rm{meas}}}(t)\), trong đó τ là khoảng thời gian. Trên đường cong năng lượng của chúng ta, các giá trị năng lượng dương có nghĩa là năng lượng chúng ta phải cung cấp cho MLC PST, và các giá trị âm có nghĩa là năng lượng chúng ta lấy ra từ chúng và do đó là năng lượng nhận được. Công suất tương đối của một chu kỳ thu thập nhất định được xác định bằng cách chia năng lượng thu được cho khoảng thời gian τ của toàn bộ chu kỳ.
Tất cả dữ liệu được trình bày trong văn bản chính hoặc trong thông tin bổ sung. Thư và yêu cầu cung cấp tài liệu phải được chuyển đến nguồn dữ liệu AT hoặc ED được cung cấp cùng với bài viết này.
Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC Đánh giá về sự phát triển và ứng dụng của máy phát điện vi mô nhiệt điện để thu hoạch năng lượng. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC Đánh giá về sự phát triển và ứng dụng của máy phát điện vi mô nhiệt điện để thu hoạch năng lượng.Ando Junior, Ohio, Maran, ALO và Henao, NC Tổng quan về sự phát triển và ứng dụng máy phát điện vi mô nhiệt điện để thu năng lượng. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NCAndo Junior, Ohio, Maran, ALO và Henao, NC đang xem xét việc phát triển và ứng dụng máy phát điện vi mô nhiệt điện để thu năng lượng.bản tóm tắt. ủng hộ. Năng lượng Rev. 91, 376–393 (2018).
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Vật liệu quang điện: hiệu quả hiện tại và những thách thức trong tương lai. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Vật liệu quang điện: hiệu quả hiện tại và những thách thức trong tương lai.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. và Sinke, VK Vật liệu quang điện: hiệu suất hiện tại và những thách thức trong tương lai. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Địa chỉ:目前的效率和未来的挑战。 Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Vật liệu năng lượng mặt trời: hiệu quả hiện tại và những thách thức trong tương lai.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. và Sinke, VK Vật liệu quang điện: hiệu suất hiện tại và những thách thức trong tương lai.Khoa học 352, aad4424 (2016).
Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Hiệu ứng áp điện nhiệt kết hợp để tự cấp nguồn đồng thời cho cảm biến nhiệt độ và áp suất. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Hiệu ứng áp điện nhiệt kết hợp để tự cấp nguồn đồng thời cho cảm biến nhiệt độ và áp suất.Song K., Zhao R., Wang ZL và Yan Yu. Hiệu ứng áp điện kết hợp để đo đồng thời nhiệt độ và áp suất một cách tự động. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Để tự cấp nguồn cùng lúc với nhiệt độ và áp suất.Song K., Zhao R., Wang ZL và Yan Yu. Hiệu ứng nhiệt điện kết hợp để đo đồng thời nhiệt độ và áp suất một cách tự động.Phía trước. trường cũ 31, 1902831 (2019).
Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Thu năng lượng dựa trên chu trình nhiệt điện của Ericsson trong gốm sắt điện giãn. Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Thu năng lượng dựa trên chu trình nhiệt điện của Ericsson trong gốm sắt điện giãn.Sebald G., Prouvost S. và Guyomar D. Thu năng lượng dựa trên chu trình nhiệt điện Ericsson trong gốm sứ sắt điện giãn.Sebald G., Prouvost S. và Guyomar D. Thu năng lượng trong gốm sứ sắt điện giãn dựa trên chu trình nhiệt điện của Ericsson. Trường cũ thông minh. kết cấu. 17, 15012 (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Vật liệu nhiệt điện và nhiệt điện thế hệ tiếp theo để chuyển đổi năng lượng nhiệt điện ở trạng thái rắn. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Vật liệu nhiệt điện và nhiệt điện thế hệ tiếp theo để chuyển đổi năng lượng nhiệt điện ở trạng thái rắn. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Các nhà cung cấp dịch vụ khác tôi có thể làm được điều đó. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Vật liệu nhiệt điện và nhiệt điện thế hệ tiếp theo để chuyển đổi năng lượng nhiệt điện ở trạng thái rắn. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Các nhà cung cấp dịch vụ khác tôi có thể làm được điều đó. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Vật liệu nhiệt điện và nhiệt điện thế hệ tiếp theo để chuyển đổi năng lượng nhiệt điện ở trạng thái rắn.Lady Bull. 39, 1099–1109 (2014).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Tiêu chuẩn và bằng khen để định lượng hiệu suất của máy phát điện nano nhiệt điện. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Tiêu chuẩn và bằng khen để định lượng hiệu suất của máy phát điện nano nhiệt điện.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL và Yang, Yu. Điểm tiêu chuẩn và chất lượng để định lượng hiệu suất của máy phát điện nano nhiệt điện. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数。 Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL và Yang, Yu. Tiêu chí và thước đo hiệu suất để định lượng hiệu suất của máy phát điện nano nhiệt điện.Năng lượng nano 55, 534–540 (2019).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Chu trình làm mát bằng điện trong chì scandium tantalate với khả năng tái sinh thực sự thông qua biến thể trường. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Chu trình làm mát bằng điện trong chì scandium tantalate với khả năng tái sinh thực sự thông qua biến thể trường.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. và Mathur, ND Chu trình làm mát bằng điện trong tantalate chì-scandium với khả năng tái sinh thực sự bằng phương pháp sửa đổi trường. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND. Tantali kim loại tantaliCrossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. và Mathur, ND Một chu trình làm mát bằng nhiệt điện của tantalate scandium-chì để tái sinh thực sự thông qua đảo ngược trường.vật lý Rev. X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Vật liệu calo gần chuyển tiếp pha sắt. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Vật liệu calo gần chuyển tiếp pha sắt.Moya, X., Kar-Narayan, S. và Mathur, ND Vật liệu calo gần chuyển pha pha sắt. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料。 Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Vật liệu nhiệt gần luyện kim màu.Moya, X., Kar-Narayan, S. và Mathur, ND Vật liệu nhiệt gần chuyển pha sắt.Nat. trường cũ 13, 439–450 (2014).
Moya, X. & Mathur, ND Vật liệu calo để làm mát và sưởi ấm. Moya, X. & Mathur, ND Vật liệu calo để làm mát và sưởi ấm.Moya, X. và Mathur, ND Vật liệu nhiệt để làm mát và sưởi ấm. Moya, X. & Mathur, ND. Moya, X. & Mathur, ND Vật liệu nhiệt để làm mát và sưởi ấm.Moya X. và Mathur ND Vật liệu nhiệt để làm mát và sưởi ấm.Khoa học 370, 797–803 (2020).
Torelló, A. & Defay, E. Máy làm mát bằng điện: đánh giá. Torelló, A. & Defay, E. Máy làm mát bằng điện: đánh giá.Torello, A. và Defay, E. Máy làm lạnh điện: đánh giá. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器:评论。 Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器:评论。Torello, A. và Defay, E. Máy làm mát bằng nhiệt điện: đánh giá.Trình độ cao. điện tử. trường cũ. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. và cộng sự. Hiệu suất năng lượng rất lớn của vật liệu điện nhiệt trong scandium-scandium-chì có trật tự cao. Giao tiếp toàn quốc. 12, 3298 (2021).
Nair, B. và cộng sự. Hiệu ứng nhiệt điện của tụ điện nhiều lớp oxit rất lớn trong phạm vi nhiệt độ rộng. Thiên nhiên 575, 468–472 (2019).
Torello, A. và cộng sự. Phạm vi nhiệt độ rất lớn trong máy tái sinh nhiệt điện. Khoa học 370, 125–129 (2020).
Wang, Y. và cộng sự. Hệ thống làm mát nhiệt điện trạng thái rắn hiệu suất cao. Khoa học 370, 129–133 (2020).
Mạnh, Y. và cộng sự. Thiết bị làm mát nhiệt điện theo tầng để tăng nhiệt độ lớn. Năng lượng Quốc gia 5, 996–1002 (2020).
Olsen, RB & Brown, DD Chuyển đổi trực tiếp nhiệt thành các phép đo nhiệt điện liên quan đến năng lượng điện có hiệu suất cao. Olsen, RB & Brown, DD Chuyển đổi nhiệt trực tiếp hiệu quả cao sang các phép đo nhiệt điện liên quan đến năng lượng điện.Olsen, RB và Brown, DD Chuyển đổi nhiệt trực tiếp hiệu quả cao thành năng lượng điện liên quan đến các phép đo nhiệt điện. Olsen, RB & Brown, DD Olsen, RB & Brown, DDOlsen, RB và Brown, DD Chuyển đổi trực tiếp nhiệt thành điện một cách hiệu quả liên quan đến các phép đo nhiệt điện.Sắt điện 40, 17–27 (1982).
Pandya, S. và cộng sự. Mật độ năng lượng và công suất trong màng sắt điện mỏng. Trường cũ quốc gia. https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018).
Smith, AN & Hanrahan, BM Chuyển đổi nhiệt điện theo tầng: tối ưu hóa quá trình chuyển pha sắt điện và tổn thất điện. Smith, AN & Hanrahan, BM Chuyển đổi nhiệt điện theo tầng: tối ưu hóa quá trình chuyển pha sắt điện và tổn thất điện.Smith, AN và Hanrahan, BM Chuyển đổi nhiệt điện theo tầng: chuyển pha sắt điện và tối ưu hóa tổn thất điện. Smith, AN & Hanrahan, BM 级联热释电转换:优化铁电相变和电损耗。 Smith, AN & Hanrahan, BMSmith, AN và Hanrahan, BM Chuyển đổi nhiệt điện theo tầng: tối ưu hóa quá trình chuyển pha sắt điện và tổn thất điện.J. Ứng dụng. vật lý. 128, 24103 (2020).
Hoch, SR Việc sử dụng vật liệu sắt điện để chuyển đổi năng lượng nhiệt thành điện năng. quá trình. IEEE 51, 838–845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Bộ chuyển đổi năng lượng nhiệt điện theo tầng. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Bộ chuyển đổi năng lượng nhiệt điện theo tầng.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM và Dullea, J. Bộ chuyển đổi năng lượng nhiệt điện Cascade. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。 Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM và Dullea, J. Bộ chuyển đổi năng lượng nhiệt điện theo tầng.Sắt điện 59, 205–219 (1984).
Shebanov, L. & Borman, K. Về dung dịch rắn tantalat chì-scandium có hiệu ứng điện nhiệt cao. Shebanov, L. & Borman, K. Về dung dịch rắn tantalat chì-scandium có hiệu ứng điện nhiệt cao.Shebanov L. và Borman K. Về dung dịch rắn của tantalate chì-scandium có hiệu ứng điện nhiệt cao. Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体。 Shebanov, L. & Borman, K.Shebanov L. và Borman K. Về dung dịch rắn scandium-chì-scandium có hiệu ứng điện nhiệt cao.Sắt điện 127, 143–148 (1992).
Chúng tôi cảm ơn N. Furusawa, Y. Inoue và K. Honda vì sự giúp đỡ của họ trong việc tạo ra MLC. PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB và ED Xin cảm ơn Quỹ Nghiên cứu Quốc gia Luxembourg (FNR) đã hỗ trợ công việc này thông qua CAMELHEAT C17/MS/11703691/Defay, MASSENA PRIDE/15/10935404/Defay- Siebentritt, THERMODIMAT C20/MS/14718071/Defay và BRIDGES2021/MS/16282302/CECOHA/Defay.
Khoa Nghiên cứu và Công nghệ Vật liệu, Viện Công nghệ Luxembourg (LIST), Belvoir, Luxembourg